一种高矫顽力无稀土MnAlM永磁合金及其制备方法

一种高矫顽力无稀土mnalm永磁合金及其制备方法
技术领域
1.本发明涉及一种永磁合金，尤其是涉及一种高矫顽力无稀土mnalm永磁合金及其制备方法。


背景技术：

2.永磁材料在现代工业的生产和人们的生活中扮演重要的角色。磁性材料的用途很广泛，例如可用于电声、磁性存储器、电信、永磁电机，还可作记忆元件、微波元件、磁共振设备中等。mnal材料的磁性能高于传统的硬铁氧体和alnico合金，不及稀土永磁。但是稀土资源属于战略资源，不但价格昂贵且生产中会产生严重的环境污染，限制了稀土材料的发展。以mnal为代表的无稀土永磁材料资源丰富，成本较低，耐腐蚀性较强、机械加工性能高等优点，因而拥有广阔的发展前景，引起了世界各国研究者的浓厚兴趣。
3.1958年，kono和koch等人首次报道了无稀土mnal基永磁合金(又称为τ相mnal合金)。mnal基永磁合金具有较高的磁晶各向异性(107erg/cm3)，理论矫顽力(30-40koe)，理论密度(5200kg/m3)，理论最大磁能积(12mgoe)，优异的耐腐蚀性和良好的机械加工性，可用于大块永磁体和薄膜器件。mnal基永磁合金目前已广泛应用于混合动力汽车、风力发电、替代能源和一些重要领域。
4.mnal永磁合金的τ相是亚稳相容易分解为非磁性的γ2(al8mn5)和β(mn)，并且τ相中的apbs是反铁磁耦合区，是磁化反转有利形核点位置，而其他平面缺陷如层错和孪晶则是钉扎中心。贫mn的区域mn占据(0,0,0)，al占据(1/2,1/2,1/2)的位置，对于富mn的区域mn不仅占据原有的位置还有一部分占据(1/2,1/2,1/2)位置，从而产生反铁磁性耦合。当前获得高纯磁性相的mnal永磁合金主要是通过在电弧熔炼和熔体快淬技术制备的mnal合金中掺杂少量其它元素(如c、ga、ti、cu、b、cr、ni等)来增加磁性τ相的稳定性。
5.当前制备的mnal基永磁的矫顽力较低，远低于其理论值(30-40koe)，有进一步提升空间。近年来mnal基合金研究热点主要围绕着以下两点：一是探索影响其矫顽力难以提高的因素是什么；二是如何获得同时具有高矫顽力、高饱和磁化强度的mnal基永磁。当前，在铸锭样品中，矫顽力通常小于1.0koe。熔体快淬和高能球磨技术因可细化晶粒/颗粒而被用来提高材料的矫顽力。然而，通过熔体快淬技术制备的带材中，矫顽力通常小于2.0koe。通过高能球磨技术制备的粉末中，矫顽力通常小于3.3koe。远小于矫顽力的理论值。这是因为利用熔体快淬技术虽可获得晶粒细小的带材，但晶粒细化导致晶间交换耦合作用增加，进而矫顽力难以提高。同样高能球磨技术虽可制备出颗粒细小的永磁粉末，减少了晶间交换耦合作用，但球磨往往导致磁性相内出现堆垛层错，甚至磁性相非晶化，导致矫顽力难以提高。f.jime
′
nez-villacorta等人通过熔快淬技术制备了同时具有反铁磁ε相与铁磁τ相的mn
55
al
45
带材，在10k温度下利用反铁磁/铁磁交换偏置获得了高达19koe的矫顽力。但这一矫顽力是在较低温度下得到的，目前在室温下获得的mnal基永磁合金的矫顽力相对较低，高饱和磁化强度和高矫顽力难以同时获得，且通过在mnal体系中产生第二相反铁磁相来、甚至通过铁磁/反铁磁交换偏置来提高矫顽力的研究较少。


技术实现要素：

6.本发明是为了解决现有技术所存在的上述技术问题，提供了一种高矫顽力，生产成本低的高矫顽力无稀土mnalm永磁合金。
7.本发明还提供了一种工艺步骤简单，可操作性强的高矫顽力无稀土mnalm永磁合金制备方法。
8.为了实现上述目的，本发明采用以下技术方案：一种高矫顽力无稀土mnalm永磁合金，所述高矫顽力无稀土mnalm永磁合金的名义分子式为mn
50+x
al
50-x-ymy
，其中x＝0～3，y＝1～3，m为zn或w。
9.一种高矫顽力无稀土mnalm永磁合金制备方法，包括以下步骤：(1)配料根据所述高矫顽力无稀土mnalm永磁合金的名义分子式配置原料，得母合金原料。本发明选择mn、al、w和zn作为永磁合金的原料，不仅具有优异的机械加工性能和良好的耐腐蚀性能，并且价格低廉，制备工艺简单，不需要用复杂的磁场处理，此外，在生产过程中对人体基本无害，对环境污染很小；通过调控掺杂元素与热处理工艺实现了矫顽力温度系数由负转为正值；(2)制备mnalm合金铸锭或mnalm合金薄带采用非自耗真空电弧炉，将母合金原料放入水冷铜坩埚中，抽真空后充入惰性气体作为保护气，在惰性气体氛围下将合金反复熔炼，每熔炼一次翻一次面，获得成分均匀的mnalm合金铸锭；或者将得到的mnalm合金铸锭表面进行打磨后放入底部开有小孔的石英管中，采用高真空快淬系统，在惰性气体氛围下通过调整感应线圈电流的大小来使石英管中的mnalm合金铸锭完全熔化成液态，最后让其喷出落在高速旋转的水冷铜辊上，甩出，得mnalm合金薄带。
10.(3)热处理对mnalm合金铸锭表面进行打磨后放入石英管中，抽真空密封处理后进行热处理，热处理后即得高矫顽力无稀土mnalm永磁合金铸锭；或者将mnalm合金薄带放入石英管中抽真空密封处理后进行热处理，热处理后即得高矫顽力无稀土mnalm永磁合金薄带。通过本发明的制备方法所制备的合金铸锭和带材中含有反铁磁γ相和磁性τ相，含有两相的合金在温度低于奈尔温度tn时所测得的磁滞回线，会产生交换偏置现象，在高于奈尔温度tn时测得的磁滞回线中矫顽力温度因子为正，即：矫顽力随着测试温度增加而增加，反铁磁相的存在会大幅增加合金的矫顽力。
11.作为优选，步骤(1)中，以母合金原料中的mn质量为基准，在母合金原料中额外添加3～5％的mn原料。
12.作为优选，步骤(2)中，所述惰性气体为氩气或氦气。
13.作为优选，熔炼次数为3～4次。
14.作为优选，熔炼的具体工艺参数为：真空电弧炉的真空度高于1*10-3
pa，真空电弧炉的电流强度为45～55a，每次熔炼时间3min。
15.作为优选，熔炼次数为3～4次。
16.作为优选，步骤(2)中，水冷铜辊线速度为5～30m/s。
17.作为优选，步骤(3)中，所述mnalm合金铸锭热处理的具体步骤为：将mnalm合金铸
锭放入马弗炉中，热处理温度为1150～1250℃，热处理时间为16～20h；热处理后将mnalm合金铸锭迅速放入冰水中进行淬火处理。采用高真空高温淬火工艺获得具有反铁磁性的高温γ相，同时由于高真空封管导致淬火过程中合金冷却速度变慢生成磁性τ相；反铁磁γ相在把磁性τ相晶粒分割开来，减少了磁性τ相晶粒间的晶间交换耦合，这有利于合金矫顽力的增加。
18.作为优选，步骤(3)中，所述mnalm合金薄带进行热处理的具体步骤为：将mnalm合金薄带放入马弗炉中，热处理温度为1150～1250℃，热处理时间为5～50min；热处理后将mnalm合金薄带迅速放入冰水混合物中进行淬火处理。采用高真空高温淬火工艺获得具有反铁磁性的高温γ相，同时由于高真空封管导致淬火过程中合金冷却速度变慢生成磁性τ相；反铁磁γ相在把磁性τ相晶粒分割开来，减少了磁性τ相晶粒间的晶间交换耦合，这有利于合金矫顽力的增加。
19.因此，本发明具有如下有益效果：(1)本发明选择mn、al、w和zn作为永磁合金的原料，他们不仅具有优异的机械加工性能和良好的耐腐蚀性能，并且价格低廉，制备工艺简单，不需要用复杂的磁场处理；(2)本发明采用高真空高温淬火工艺获得具有反铁磁性的高温γ相，同时由于高真空封管导致淬火过程中合金冷却速度变慢生成磁性τ相，反铁磁γ相在把磁性τ相晶粒分割开来，减少了磁性τ相晶粒间的晶间交换耦合，这有利于合金矫顽力的增加；(3)本发明mnalw所采用的高温热处理方式产生了反铁磁性γ相(afm)和铁磁性τ相(fm)，afm相和fm相晶粒之间会发生交换耦合产生交换偏置现象；(4)本发明通过调控掺杂元素与热处理工艺实现了矫顽力温度系数由负转为正值；(5)本发明所使用的原料在生产过程中对人体基本无害，对环境污染很小；(6)本发明生产制备工艺简单便捷，生产成本较低，便于实际的生产与推广。
附图说明
20.图1是实施例1中mn
50
al
49
w1合金铸锭及实施例2中mn
50
al
48
w2合金铸锭的xrd图谱对比图。
21.图2是实施例1中高矫顽力无稀土mn
50
al
49
w1永磁合金铸锭及实施例2中高矫顽力无稀土mn
50
al
48
w2永磁合金铸锭的xrd图谱对比图。
22.图3是实施例1中高矫顽力无稀土mn
50
al
49
w1永磁合金铸锭在不同温度条件下测得的磁滞回线曲线图。
23.图4是实施例2中高矫顽力无稀土mn
50
al
48
w2永磁合金铸锭在不同温度条件下测得的磁滞回线曲线图。
24.图5是实施例1中高矫顽力无稀土mn
50
al
49
w1永磁合金铸锭在300k温度下测得的回复曲线图。
25.图6是实施例2中高矫顽力无稀土mn
50
al
48
w2永磁合金铸锭在300k温度下测得的回复曲线图。
26.图7是实施例3中mn
50
al
49
zn1合金铸锭及实施例4中mn
50
al
48
zn2合金铸锭的xrd图谱对比图。
27.图8是实施例3中高矫顽力无稀土mn
50
al
49
zn1永磁合金铸锭及实施例4中高矫顽力无稀土mn
50
al
48
zn2永磁合金铸锭的xrd图谱对比图。
28.图9是实施例3中高矫顽力无稀土mn
50
al
49
zn1永磁合金铸锭在不同温度条件下测得的磁滞回线曲线图。
29.图10是实施例4中高矫顽力无稀土mn
50
al
48
zn2永磁合金铸锭在不同温度条件下测得的磁滞回线曲线图。
30.图11是实施例3中高矫顽力无稀土mn
50
al
49
zn1永磁合金铸锭在300k温度下测得的回复曲线图。
31.图12是实施例4中高矫顽力无稀土mn
50
al
48
zn2永磁合金铸锭在300k温度下测得的回复曲线图。
具体实施方式
32.下面结合附图和具体实施方式对本发明做进一步的描述。
33.实施例1(1)配料将纯度不低于99.9％的纯锰块、纯铝块和纯钨粉根据高矫顽力无稀土mnalm永磁合金的名义分子式mn
50
al
49
w1配置原料，得母合金原料，另外，以母合金原料中的mn质量为基准，再在母合金原料中额外添加3％的纯锰块。
34.(2)制备mnalm合金铸锭采用非自耗真空电弧炉，将母合金原料放入水冷铜坩埚中，抽真空后充入惰性气体(氩气)作为保护气，重复以上抽气、充气过程3次，在惰性气体氛围下将合金反复熔炼3次，每熔炼一次翻一次面，真空电弧炉的真空度高于1*10-3
pa，真空电弧炉的电流强度为45a，每次熔炼时间3min，获得成分均匀的mn
50
al
49
w1合金铸锭，mn
50
al
49
w1合金铸锭的xrd图谱如图1中曲线(a)所示。
35.(3)对mn
50
al
49
w1合金铸锭表面进行打磨后放入石英管中，抽真空密封处理后进行热处理，热处理后即得高矫顽力无稀土mn
50
al
49
w1永磁合金，mn
50
al
49
w1合金铸锭热处理的具体步骤为：将mn
50
al
49
w1合金铸锭放入马弗炉中进行热处理，热处理温度为1150℃，热处理时间为20h；热处理后将mn
50
al
49
w1合金铸锭迅速放入冰水中进行淬火处理。
36.高矫顽力无稀土mn
50
al
49
w1永磁合金铸锭不同温度条件下的磁性能数据如表1所示。
37.高矫顽力无稀土mn
50
al
49
w1永磁合金铸锭的xrd图谱如图2中曲线(a)所示。
38.高矫顽力无稀土mn
50
al
49
w1永磁合金铸锭在不同温度条件下测得的磁滞回线如图3所示。
39.高矫顽力无稀土mn
50
al
49
w1永磁合金铸锭在300k温度下测得的回复曲线图如图5所示。
40.实施例2实施例2与实施例1的不同之处在于：高矫顽力无稀土mnalm永磁合金的名义分子式mn
50
al
48
w2，真空电弧炉的电流强度为55a，熔炼4次，热处理温度为1200℃，热处理时间为18h，其余与实施例1完全相同。
41.mn
50
al
48
w2合金铸锭的xrd图谱如图1中曲线(b)所示。
42.mn
50
al
48
w2永磁合金铸锭不同温度条件下的磁性能数据如表1所示。
43.高矫顽力无稀土mn
50
al
48
w2永磁合金铸锭的xrd图谱如图2中曲线(b)所示。
44.高矫顽力无稀土mn
50
al
48
w2永磁合金铸锭在不同温度条件下测得的磁滞回线如图4所示。
45.高矫顽力无稀土mn
50
al
48
w2永磁合金铸锭在300k温度下测得的回复曲线图如图6所示。
46.表1不同温度条件mn
50
al
49
w1和mn
50
al
48
w2合金块体样品的磁性能数据通过图1和图2比较可以看出，从图2中可以看到存在τ-mnal相，β和γ相的衍射峰相，其中γ相所占比例增加，说明热处理增加了反铁磁γ相的含量。
47.从表1可以看出，剩余磁化强度随着测试温度的升高而降低，矫顽力在150k到400k之间随着测试温度升高而升高。磁性材料中用温度系数来表示热稳定性，剩磁温度系数(α)和矫顽力温度系数(β)表示其稳定性，mn
50
al
48
w2热处理之后的合金铸锭在300k和400k之间的α和β分别为-0.2k-1
和0.334k-1
。
48.实施例3实施例3与实施例1相比，不同之处在于：将纯度不低于99.9％的纯锰块、纯铝块和纯锌块根据高矫顽力无稀土mnalm永磁合金的名义分子式mn
50
al
49
zn1配置原料，得母合金原料，其余与实施例1完全相同。
49.mn
50
al
49
zn1合金铸锭的xrd图谱如图7中曲线(a)所示。
50.高矫顽力无稀土mn
50
al
49
zn1永磁合金铸锭不同温度条件下的磁性能数据如表2所示。
51.高矫顽力无稀土mn
50
al
49
zn1永磁合金铸锭的xrd图谱如图8中曲线(a)所示。
52.高矫顽力无稀土mn
50
al
49
zn1永磁合金铸锭在不同温度条件下测得的磁滞回线如图9所示。
53.高矫顽力无稀土mn
50
al
49
zn1永磁合金铸锭在300k温度下测得的回复曲线图如图11所示。
54.实施例4实施例4与实施例2相比，不同之处在于：将纯度不低于99.9％的纯锰块、纯铝块和纯锌块根据高矫顽力无稀土mnalm永磁合金的名义分子式mn
50
al
48
zn2配置原料，得母合金原
料，其余与实施例2完全相同。
55.mn
50
al
48
zn2合金铸锭的xrd图谱如图7中曲线(b)所示。
56.高矫顽力无稀土mn
50
al
48
zn2永磁合金铸锭不同温度条件下的磁性能数据如表2所示。
57.高矫顽力无稀土mn
50
al
48
zn2永磁合金铸锭的xrd图谱如图8中曲线(b)所示。
58.高矫顽力无稀土mn
50
al
48
zn2永磁合金铸锭在不同温度条件下测得的磁滞回线如图10所示。
59.高矫顽力无稀土mn
50
al
48
zn2永磁合金铸锭在300k温度下测得的回复曲线图如图12所示。
60.表2不同温度条件mn
50
al
49
zn1和mn
50
al
48
zn2合金块体样品的磁性能数据实施例5实施例5与实施例1相比，不同之处在于：(2)将得到的mn
50
al
49
w1合金铸锭表面进行打磨后放入底部开有小孔的石英管中，采用高真空快淬系统，在惰性气体氛围下通过调整感应线圈电流的大小来使石英管中的mn
50
al
49
w1合金铸锭完全熔化成液态，最后让其喷出落在高速旋转的水冷铜辊上，甩出，水冷铜辊线速度为10m/s，得mn
50
al
49
w1合金薄带；(3)热处理将mn
50
al
49
w1合金薄带放入石英管中抽真空密封处理后进行热处理，热处理后即得高矫顽力无稀土mn
50
al
49
w1永磁合金薄带，mn
50
al
49
w1合金薄带进行热处理的具体步骤为：将mn
50
al
49
w1合金薄带放入马弗炉中，热处理温度为1150℃，热处理时间为15min；热处理后将mn
50
al
49
w1合金薄带迅速放入冰水混合物中进行淬火处理。
61.实施例5得到的高矫顽力无稀土mn
50
al
49
w1永磁合金薄带的磁性能与实施例1得到的高矫顽力无稀土mn
50
al
49
w1永磁合金铸锭的磁性能相似，故不在此赘述。
62.实施例6实施例6与实施例2相比，不同之处在于：(2)将得到的mn
50
al
48
w2合金铸锭表面进行打磨后放入底部开有小孔的石英管中，采用高真空快淬系统，在惰性气体氛围下通过调整感应线圈电流的大小来使石英管中的mn
50
al
48
w2合金铸锭完全熔化成液态，最后让其喷出落在高速旋转的水冷铜辊上，甩出，水冷铜辊线速度为20m/s，得mn
50
al
42
w2合金薄带；
(3)热处理将mn
50
al
42
w2合金薄带放入石英管中抽真空密封处理后进行热处理，热处理后即得高矫顽力无稀土mn
50
al
42
w2永磁合金薄带，mn
50
al
42
w2合金薄带进行热处理的具体步骤为：将mn
50
al
42
w2合金薄带放入马弗炉中，热处理温度为1200℃，热处理时间为20min；热处理后将mn
50
al
42
w2合金薄带迅速放入冰水混合物中进行淬火处理。
63.实施例6得到的高矫顽力无稀土mn
50
al
42
w2永磁合金薄带的磁性能与实施例2得到的高矫顽力无稀土mn
50
al
42
w2永磁合金铸锭的磁性能相似，故不在此赘述。
64.实施例7实施例7与实施例3相比，不同之处在于：(2)将得到的mn
50
al
49
zn1合金铸锭表面进行打磨后放入底部开有小孔的石英管中，采用高真空快淬系统，在惰性气体氛围下通过调整感应线圈电流的大小来使石英管中的mn
50
al
49
zn1合金铸锭完全熔化成液态，最后让其喷出落在高速旋转的水冷铜辊上，甩出，水冷铜辊线速度为15m/s，得mn
50
al
49
zn1合金薄带；(3)热处理将mn
50
al
49
zn1合金薄带放入石英管中抽真空密封处理后进行热处理，热处理后即得高矫顽力无稀土mn
50
al
49
zn1永磁合金薄带，mn
50
al
49
zn1合金薄带进行热处理的具体步骤为：将mn
50
al
49
zn1合金薄带放入马弗炉中，热处理温度为1200℃，热处理时间为20min；热处理后将mn
50
al
49
zn1合金薄带迅速放入冰水混合物中进行淬火处理。
65.实施例7得到的高矫顽力无稀土mn
50
al
49
zn1永磁合金薄带的磁性能与实施例3得到的高矫顽力无稀土mn
50
al
49
zn1永磁合金铸锭的磁性能相似，故不在此赘述。
66.实施例8实施例8与实施例4相比，不同之处在于：(2)将得到的mn
50
al
48
zn2合金铸锭表面进行打磨后放入底部开有小孔的石英管中，采用高真空快淬系统，在惰性气体氛围下通过调整感应线圈电流的大小来使石英管中的mn
50
al
48
zn2合金铸锭完全熔化成液态，最后让其喷出落在高速旋转的水冷铜辊上，甩出，水冷铜辊线速度为20m/s，得mn
50
al
49
zn1合金薄带；(3)热处理将mn
50
al
48
zn2合金薄带放入石英管中抽真空密封处理后进行热处理，热处理后即得高矫顽力无稀土mn
50
al
48
zn2永磁合金薄带，mn
50
al
48
zn2合金薄带进行热处理的具体步骤为：将mn
50
al
48
zn2合金薄带放入马弗炉中，热处理温度为1200℃，热处理时间为20min；热处理后将mn
50
al
48
zn2合金薄带迅速放入冰水混合物中进行淬火处理。
67.实施例6得到的高矫顽力无稀土mn
50
al
48
zn2永磁合金薄带性能与实施例2得到的高矫顽力无稀土mn
50
al
48
zn2永磁合金铸锭的磁性能相似，故不在此赘述。
68.以上所述的实施例只是本发明的一种较佳的方案，并非对本发明作任何形式上的限制，在不超出权利要求所记载的技术方案的前提下还有其它的变体及改型。

技术特征：
1.一种高矫顽力无稀土mnalm永磁合金，其特征在于，所述高矫顽力无稀土mnalm永磁合金的名义分子式为mn
50+x
al
50-x-y
m
y
，其中x＝0～3，y＝1～3，m为zn或w。2.一种如权利要求1所述的高矫顽力无稀土mnalm永磁合金制备方法，其特征在于，包括以下步骤：(1)配料根据所述高矫顽力无稀土mnalm永磁合金的名义分子式配置原料，得母合金原料；(2)制备mnalm合金铸锭或mnalm合金薄带采用非自耗真空电弧炉，将母合金原料放入水冷铜坩埚中，抽真空后充入惰性气体作为保护气，在惰性气体氛围下将合金反复熔炼，每熔炼一次翻一次面，获得成分均匀的mnalm合金铸锭；或者将得到的mnalm合金铸锭表面进行打磨后放入底部开有小孔的石英管中，采用高真空快淬系统，在惰性气体氛围下通过调整感应线圈电流的大小来使石英管中的mnalm合金铸锭完全熔化成液态，最后让其喷出落在高速旋转的水冷铜辊上，甩出，得mnalm合金薄带；(3)热处理对mnalm合金铸锭表面进行打磨后放入石英管中，抽真空密封处理后进行热处理，热处理后即得高矫顽力无稀土mnalm永磁合金铸锭；或者将mnalm合金薄带放入石英管中抽真空密封处理后进行热处理，热处理后即得高矫顽力无稀土mnalm永磁合金薄带。3.根据权利要求2所述的高矫顽力无稀土mnalm永磁合金制备方法，其特征在于，步骤(1)中，以母合金原料中的mn质量为基准，在母合金原料中额外添加3～5％的mn原料。4.根据权利要求2所述的高矫顽力无稀土mnalm永磁合金制备方法，其特征在于，步骤(2)中，所述惰性气体为氩气或氦气。5.根据权利要求2或4所述的高矫顽力无稀土mnalm永磁合金制备方法，其特征在于，熔炼次数为3～4次。6.根据权利要求5所述的高矫顽力无稀土mnalm永磁合金制备方法，其特征在于，熔炼的具体工艺参数为：真空电弧炉的真空度高于1*10-3
pa，真空电弧炉的电流强度为45～55a，每次熔炼时间3min。7.根据权利要求6所述的高矫顽力无稀土mnalm永磁合金制备方法，其特征在于，熔炼次数为3～4次。8.根据权利要求2所述的高矫顽力无稀土mnalm永磁合金制备方法，其特征在于，步骤(2)中，水冷铜辊线速度为5～30m/s。9.根据权利要求2所述的高矫顽力无稀土mnalm永磁合金制备方法，其特征在于，步骤(3)中，所述mnalm合金铸锭热处理的具体步骤为：将mnalm合金铸锭放入马弗炉中，热处理温度为1150～1250℃，热处理时间为16～20h；热处理后将mnalm合金铸锭迅速放入冰水中进行淬火处理。10.据权利要求2所述的高矫顽力无稀土mnalm永磁合金制备方法，其特征在于，步骤(3)中，所述mnalm合金薄带进行热处理的具体步骤为：将mnalm合金薄带放入马弗炉中，热处理温度为1150～1250℃，热处理时间为5～50min；热处理后将mnalm合金薄带迅速放入冰水混合物中进行淬火处理。

技术总结
本发明公开了提供了一种高矫顽力无稀土MnAlM永磁合金，所述高矫顽力无稀土MnAlM永磁合金的名义分子式为Mn


技术研发人员：苏昆朋 商启香 霍德璇 王海欧 黄帅
受保护的技术使用者：杭州电子科技大学
技术研发日：2021.09.26
技术公布日：2022/3/8